羅茨風機超壓爆炸事故：三葉羅茨鼓風機出口堵住會怎樣？爆炸的可能性極小！

　　三葉羅茨鼓風機出口被堵住會出現什么樣的情況？錦工風機可以大聲的告訴大家：不會發生爆炸的情況，因為出口被堵住電機會直接燒毀，爆炸是不可能的，這輩子是不可能了，只能燒壞電機這個樣子，(*^__^*) 嘻嘻……羅茨鼓風機出口阻塞，這種情況是有發生過的案例，客戶使用羅茨鼓風機時，因前方管道阻塞，導致三葉風機超壓，后面就出現了電機燒壞的情況了，三葉羅茨鼓風機出口阻塞還會伴隨有什么樣的情況呢？

　　1、壓力表超壓

　　羅茨鼓風機會安裝壓力表，到前方管道阻塞時，羅茨鼓風機處于超壓的狀態，壓力表自然會表現超壓的情況，這是最為直接的表象，在使用羅茨鼓風機時，如果發現這樣的情況，我們一定及時進行停機處理，將管道疏通之后在進行風機運行。

　　2、風機溫度高

　　超壓時，多伴隨此現象，很容易理解，羅茨風機強制輸送氣體，當壓力過大壓縮的氣體會釋放出更多的熱量，造成風機溫度過高的現象，羅茨鼓風機的出口不阻塞，有時我們將閘閥開的不到位，造成超壓，風機也會出現溫度過高的情況。

　　3、電機燒毀

　　出口管道阻塞，羅茨鼓風機電機燒毀，可能只需要1分鐘的時間，極短的時間內，電機就會被燒毀，燒毀之后，只能進行電機的更換，如果機頭沒有被打壞的情況下。

　　4、風機逆轉

　　出口阻塞，風機壓縮進入的氣體無法排除，只能與葉輪相互作用，導致風機葉輪倒轉，這也是電機燒壞的原因之一，葉輪倒轉傳動這電機倒轉，相互反作用下，電機就燒壞了。

　　5、葉輪打壞

　　有些風機的葉輪質量不合格，電機沒有被燒壞，可能葉輪會被打壞，葉輪被打壞之后，瞬間抱死，皮帶打滑，整個設備不能工作。

　　三葉羅茨鼓風機出口阻塞，和逆止閥裝反是一樣的道理，風機無法進行氣體輸送，只能憋氣，到一定的限度導致其他問題的產生，如果我們的羅茨鼓風機曾今出現過這樣的現象，我們需要對風機和電機進行檢查，如：葉輪的完整度、齒輪的完整度、電機的健康度、風機的間隙、葉輪的平衡度，都需要進行仔細檢測。如果您有羅茨鼓風機維修，或者采購問題，可以聯系我們的官方客服熱線

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羅茨風機超壓爆炸事故：空分事故案例學習

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　　空分事故案例匯總

　　案例分析：

　　1 循環水加藥造成空分板式換熱器凍堵一、事故時間： 2001 年10月2日

　　二、事故地點：石家莊新宇三陽公司空分車間三、事故經過：

　　2001 年10 月2日上午 8∶30，1000 ｍ3/ ｈ空分設備切換系統切換聲音突

　　然變得非常沉悶，并伴有管道輕微振動，進塔氣量明顯減少，進氣壓力

　　升高，上下塔壓力逐漸下降， 中控室環流溫差大幅增加。

　　根據運行參數，判斷為第一組板翅式換熱器發生堵塞，打開系統吹 -5閥，吹出不少水，于是確定為板翅式換熱器帶水凍堵。為了不影響生產， 把切換時間調整

　　30秒，想通過自清除能力，將水分帶出。因進塔空氣量繼續下降，氧

　　氣產量和純度隨之降低。

　　至10∶10 ，后工段氧化崗位被迫停車。

　　空分系統繼續加強切換，由于帶入水量較大，效果不明顯，最后決定對板翅式

　　換熱器進行局部加溫， 16∶00，停止向下塔輸送空氣。四、防范措施

　　水處理崗位在加殺菌劑前與空分崗位聯系，先倒換用一次水冷卻，

　　隔一些時間待系統無泡沫后再使用循環水冷卻。(2) 對空分系統各進氣

　　吹除閥至少每小時吹除一次，防止水分進入板翅式換熱器。

　　(3) 要求各崗位加強巡檢，及早發現設備隱患，防止意外事故的發生。

　　例1 分子篩進水事故

　　一、事故時間： 2004 年10月6日

　　二、事故經過

　　2004 年10月6日15 ：02，正在吸附的 2# 分子篩出口 CO2含量突然急劇增加，很快滿量程 100ppm；膨脹機轉速由 28000r/min 降到 21100 r/min；主換熱器熱端溫差急劇擴大，由 0.6 ℃擴大到 10℃。此時，空冷塔液位達到 2000mm ，回水閥 LCV1101開度只有 5% 。由此判斷分子篩進水并

　　已經蔓延至主換熱器。于是，立刻進行以下操作： 1、停冷卻水泵、冷凍水泵； 2、關空氣進冷箱總閥 HV101 ，同時停空壓機； 3、暫停分子篩程序； 4、停膨脹機。打開 V1104 、 V1223 、V1225 閥排水。

　　16： 00，打開 2# 分子篩純化器上下人孔蓋，發現上部有水浸過痕跡，下部浸泡在水中。打開 1# 分子篩純化器上下人孔蓋，發現分子篩干燥，無水浸

　　痕跡。由此可見，正在使用的 2# 分子篩純化器進水， 1# 分子篩純化器沒有受到影響。一直到晚上 19：30才把水排盡。

　　三、處理措施

　　更換空冷塔液位差壓變送器。安裝完畢后，開啟各臺水泵，確認空冷塔液位計工作正常， LCV1101 閥工作正常。同時，我們將報警值改為 1000mm ，聯鎖值改為 1700mm ，并加上液位與進冷箱總閥 HV101聯鎖，將事故對設備的損害降到最低程度。并進行聯鎖實驗， 確認聯鎖動作正

　　常。

　　2 6000m3 ／h 空分設備分子篩受沖擊的分析及處理一、事故時間： 1997 年12月21 日

　　二、事故地點：凌源鋼鐵集團公司氧氣廠三、事故經過

　　1997 年12月21日，由于信號干擾，在工控機上出現空壓機停車的假信

　　號，從而使空壓機放空閥突然放空，使壓縮空氣不能進入空分塔。由于

　　聯鎖操作，噴淋、分餾系統停車。后在開車過程中使分子篩受沖擊。

　　四、處理措施

　　在分子篩吸附器空氣人口閥 V1202( 或 V1201) 增設了 DN50的手動旁通閥。在向分子篩 吸附器送氣時先開旁通閥，等壓力平衡后再打開

　　入口閥 V1202( 或 V1201) 閥，以免分子篩突然升壓撞擊而破碎。 (2) 嚴格

　　控制進入分子篩吸附器的空氣溫度。 (3) 故障停車再啟動后，必須檢查

　　停車前各閥門開關狀態，絕對不能錯按程序鍵。 (4) 在檢修時應修整分

　　子篩吸附器床層， 并補充部分分子篩， 認真檢查分子篩吸附器內的濾網

　　是否完好。

　　例1 過冷器氮氣通道堵塞

　　一、事故時間： 2010 年6月18日

　　二、事故經過：

　　根據公司的生產計劃和下游工段產品接受單位的生產實際情況，

　　KDON—6800/2000 型空分裝置啟、停較為頻繁。 2010 年4月1日確定停

　　車時間為一個月， 出于安全考慮空分裝置采用靜壓排液，未啟動空壓機

　　對冷箱系統進行回溫。 2010 年4月 24日裝置重新啟動，對冷箱系統進行

　　加溫吹掃至 27日系統進行調存階段共計吹掃約 50h，系統氧、氮氣純度

　　達標，但是在負荷提升過程中發現氮氣通道壓降較大、 氮氣常量不能正

　　常提升。疑為氮氣通道逆向進水致通道堵塞。 2010 年6月18日氮氣通道

　　故障繼續惡化在生產不能維系的情況下， 裝置進行停車、回溫進入檢修

　　準備。組織進行扒砂，對冷箱內管道、設備進行徹底檢修。扒砂完成后發現：

　　1）氮氣出上塔進過冷器前取樣管 Φ10mm 鋁管焊接口完全斷裂，該管處于氮氣管道冷補償的水平管段正上方，距塔頂約 10m ，且上部沒有保護角鋼。

　　2）上塔安全閥管道彎頭下沉約 800mm 且該處無支架， 該管處于氮氣

　　管道冷補償的水平管段正上方，距塔頂約 10m

　　3）冷箱內管道支架近 80% 變形嚴重，且有部分支架脫落，系統開停比較頻繁，整個冷箱內部因硬力造成較大傷害。

　　冷箱內存在整袋珠光砂。由于該管道的斷裂， 斷裂口周圍的珠光砂在重力以及數次開停造成的系統內部氣體流動造成的虹吸作用下， 從斷裂口處進入大量珠光砂進入水

　　平管內，在下次開車后被正流氣體攜帶進入過冷器，在過冷器上封頭形成高約 600mm 的珠光砂層，氮氣通道基本完全封閉。

　　1 1#10000m3 空分主冷爆炸事故的分析一、事故時間： 1996 年7月18日

　　二、事故地點：哈爾濱 XX 廠空分分廠制氧車間三、事故經過

　　1996 年7月18日，哈爾濱 XX 廠空分分廠當班人員聽到一聲悶響，接著主冷凝器（以下簡稱“主冷”）液位全無、下塔液位上升，氧、氮不合格，現場有少量珠光砂從冷箱里泄了出來。斷定為主冷爆炸。后經主冷生產廠家切開主冷發現上塔塔板全部變形， 主冷四個單元中有一個單元局部燒熔，爆炸切口有碳黑，另一個單元發生輕微爆炸，下塔有一塊

　　塔板變形。該套空分設備 1993 年投入生產， 產量和純度都達到要求。

　　該套設備是采用全低壓板式換熱器凈化流程，設液空、液氧吸附器。爆炸

　　前工藝指標未發現異常，主冷液位控制在 2500~2900mm ，主冷處于全

　　浸操作，當時氣相色譜分析儀帶病運行，每周分析 1次。造氣、凈化、

　　甲醇三個分廠距離空分較近，化驗分析碳氫化合物超標 3倍多，有乙炔出現。

　　四、防范措施

　　1）空分設備吸風口應該遠離碳氫化合物雜質散發源，加強對空氣監測。（2）防止硅膠和二氧化碳進入分餾塔，加強操作管理，縮短吸附器

　　倒換周期，液氧泵 24小時運行，增大膨脹量集中排放大量液氧。

　　（3）空分設備運行 12個月，停車全面加溫，徹底清除碳氫化合物和油脂。

　　（4）

　　對設備進行及時維護修理，防止帶病運行。

　　（5）加強分析管理，嚴格控制碳氫化合物不超標。

　　A# 空壓機曲軸斷裂

　　一、事故經過

　　A# 空壓機計劃中修后， 11：00試車， 15分鐘后停車備用。

　　15：00，操

　　作工

　　開啟 A# 空壓機，約 10分鐘， A# 機聲音異常，油壓回零。停車后拆檢，

　　發現曲軸斷裂。這七微小設備事故造成曲軸報廢，直接損失 0.3 萬元。

　　二、事故原因分析

　　1、中修質量不高，沒有按設備中修技術規程進行檢修；

　　2、設備本身有質量問題，檢修時發現一級活塞有裂紋，沒有對曲軸作

　　進一步檢查；

　　3、 鉗工業務素質不高，缺少實踐經驗，檢修質量差。

　　三、事故教訓和防范措施

　　1、各類設備的大、中、小修必須嚴格按檢修規程的內容、技術要求執

　　行；

　　2、按事故 "三不放過 "的原則，組織職工開展討論，分析清事故原因，

　　防止類似事故

　　的發生；

　　3、組織技術人員給鉗工講課，提高鉗工業務素質。

　　某鋼鐵公司氧氣分公司氧氣管道燃爆事故

　　一、事故經過

　　2008 年6月25 日凌晨 4時 22分左右，七號氧調壓站發生氧氣管道燃爆事

　　故，造成送煉鐵的氧氣專管停運。 8時，氧氣公司召開專題會，討論恢

　　復生產及送氧方案。

　　通過堵板隔斷受損管道將七號氧調壓站前沒有受損

　　的氧氣管道恢復運行，送煉鋼管網。 12時20分，氧氣調度室通知 I 臺氧

　　壓機壓氮氣對恢復的氧氣管道進行吹掃， 13時20分，氧氣管道吹掃完畢

　　后，關閉 15# 和19# 閥門。

　　14 時10分，氮氣壓力升至 1.5MPa，氧氣公司

　　調度室通知五車間向管道送氧， 同時通知二車間管維班班長王某稍微開

　　19# 閥， A 號、 B 號閥，用氧氣置換氮氣。

　　15時55分在 A 點化驗結果含氧量 97% 。16時15分左右，班長王某通知班員曾某、 黃某一起前往萬立制氧機區域大門口，并安排曾、黃二人上氧氣主管道閥門操作平臺，

　　檢查 19# 閥門的開度，并要求將操作 19# 閥門的 F 型扳手從閥門上拿下

　　來。16時20分，曾、黃二人在平臺上用 F 型扳手操作閥門時，氧氣管道

　　發生燃爆，二人均被燒傷，曾某從約 8m 高的平臺墜落，黃某從操作臺

　　的直梯爬下。事故發生后，兩人被迅速送往醫院急救。曾某頭部嚴重挫

　　傷，耳鼻口多處出血，身體皮膚大面積燒傷，經醫院全力搶救無效，于

　　16時47分死亡。

　　17時 5分，黃某經醫院緊急救治，全身 85% 面積皮膚燒

　　傷，后被及時送往武漢市三醫院繼續治療。

　　二、事故原因分析

　　事故發生后，公司迅速成立了事故調查組，對事故現場進行了勘察，對

　　事故原因進行初步分析如下：

　　1、用氮氣對管道進行吹掃時，管道內殘渣未吹干凈，新投產的 I 臺制

　　氧機德方調試人員（制氧機系德國進口，故有德方人員負責調試工作）

　　未經允許擅自將系統壓力從 2.14 MPa 升到 2.65MPa，導致管道內壓力波

　　動過大，而此時管網維護工曾某和黃某在接到班長王某檢查 19# 氧氣閥

　　門開度時，擅自操作氧氣閥門，導致殘渣與管道閥門產生摩擦，造成管

　　道燃爆。

　　2、送氧方案未嚴格執行，安全措施、安全確認制未落實。

　　一起空分開車冰堵事故的判斷與處理

　　安陽鋼鐵集團公司信陽鋼鐵公司 KDON—1500 ／1500 —Ⅲ型制氧機系

　　90年代初產品，為切換板翅式換熱器流程，上、下塔分開，

　　安陽鋼鐵集團公司信陽鋼鐵公司 KDON—1500 ／1500 —Ⅲ型制氧機系

　　90年代初產品，為切換板翅式換熱器流程，上、下塔分開，主冷在下塔

　　頂部，靠液氧泵與上塔聯接。該制氧機配置一套加溫系統，大加溫時由

　　兩只干燥器產生的干凈空氣通過羅茨風機加壓后送人空分系統進行加

　　溫，在整個大加溫過程中，兩只干燥器需相繼投入使用。

　　一、事故經過

　　2000 年6月底以來，該制氧機運行很不正常，現象是冷損增大，經常靠

　　兩臺膨脹機運行來維持冷量平衡， 氧產量大幅度下降。

　　根據有關現象懷疑液空吸附器泄漏， 停車檢查，發現兩個硅膠排放口法蘭漏， 處理好后，進行大加溫，然后重新啟動。

　　啟動后運行至第二階段時，發現氧液化器阻力增大，有凍堵的現象，隨即板翅式換熱器氧通道也被凍堵。

　　于是停車后對氧液化器和板翅式換熱器進行單體加溫。

　　吹通后，繼續開車。

　　下塔產生液空， 液空節流進上塔，上塔底部液面至 1．6米時，啟動液氧泵，主冷開始工作， 空氣大量進塔，下塔阻力由 4kPa 增至 lOkPa，但上塔底部阻力一直滿表 ( 大于 25kPa)，主冷氧側壓力達 0．07MPa，居高不下，不久上塔底部液位急劇下降，只得開大旁通閥，加大回流量，以維持液氧泵運轉。此時，主冷氧側壓

　　力降至 0．03kPa，下塔阻力降至 4kPa，進塔空氣量減少，主冷停止工作，上塔阻力仍滿表， 再過不久，上塔底部液位又漲高， 主冷恢復工作，但不久主冷又停止工作， 約4分鐘波動一次， 這是典型的上塔液懸現象，因處于開車階段，主冷液位低，所以對下塔工況影響較大。

　　二、事故原因分析

　　開車至此，感覺問題嚴重，無法運行下去。首先，板翅式換熱器中部溫度紊亂，無法調整，說明氧通道仍堵塞；其次，上塔底部塔板堵塞，嚴重液懸。對于塔板堵塞物，要么是冰、干冰，要么是硅膠粉末等雜質。

　　聯想氧液化器、板翅式換熱器氧通道冰堵，認為冰堵的可能性大。通過

　　扒塔檢查及確定這次事故的原因是空分系統進水。

　　進水是加溫空氣帶水造成的。進入 6月份以來信陽地區高溫多雨，氣溫高達 36℃，空氣濕度很大。根據計算， 36℃時空氣的含水量要比 30℃時多出 30％。而這次大加溫仍按常規加溫 13小時，實際上已超過干燥器有效工作時間， 這樣大量高溫含有水分的空氣進入空分系統， 溫度降低后， 水分不斷析出積聚在塔板上、換熱器和氧液化器通道翅片上。開車進入第二階段，預冷

　　精餾系統時，積聚的水分結冰，凍堵翅片通道及塔板。而冷損偏大的主

　　要原因是板翅式換熱器冷端外漏。

　　四、問題處理

　　事故原因確定后，我們進行了如下處理工作：

　　1、氧液化器為叉流式，氧側封頭有大量積水排出，故在封頭底部開孔

　　加一小排水閥。

　　2、因沒有配置氬凈化系統，塔內制氬設備投產以來一直沒有運行，這

　　些設備增加冷損及泄漏隱患， 利用這次扒塔機會， 把所有與主塔聯接部

　　分切除、斷開、封死 (注意不能留有易存死水的封頭 ) 。

　　3、增加冷箱密封氣 ( 原設計有但沒安裝 )，以防止珠光砂結冰增加冷損 (這

　　次扒塔發現主塔內結冰嚴重 )。

　　4、補焊所有漏點，保證不漏。

　　5、大加溫時間改為 9小時，保證加溫空氣干燥無水。

　　6、對易存死水的地方，開車時重點吹除。

　　這樣處理后，再次開車，順利出氧，運行正常，各參數達設計值。

　　壓力容器設備嚴重損壞事故案例

　　2000 年1月18日河北省臨漳縣興達制漿有限公司一臺 25m3 蒸球出漿管

　　伸縮節連接處意外脫落造成蒸汽紙漿噴出，導致 3人死亡。直接經濟損

　　19.3 萬元。一、事故經過

　　2000 年1月17日8時，蒸球車間 2名操作工上班后與二樓切草人員配合開

　　始給 3號蒸球內加料，下午 1時30分加料完畢，開始送汽。約 1個半小時

　　后，球內壓力達到 0.6MPa 開始保壓正常運行，同時，由于 2號蒸球內出

　　料口堵塞，生產安全技術員，維修工，操作工等 3人正在現場維修 ;17 時

　　40分， 3號蒸球出料管伸縮節突然錯位脫落，球內大量蒸汽紙漿向西方

　　向迅速噴出，這時正在 2號蒸球工作臺上搶修的三名工作人員由于躲避

　　不及 ( 車間門向內開 )，當場燙傷、昏迷，事故發生后，傷員當即用車送

　　到就近的磁縣醫院搶救，由于傷勢過重，經搶救無效，相繼死亡。該公

　　4臺25M3 蒸球及伸縮節均由原邯鄲市造紙廠搬遷安裝， 使用前未按規定由勞動部門鍋爐壓力容器檢驗機構進行檢驗，并按規定輸移裝手續。

　　事故發生后現場可見放汽頭鎖母脫落，放汽頭管子發生錯位在200mm

　　左右。

　　二、事故原因分析

　　通過調查分析認為，此次事故的主要原因為：

　　1、3號蒸球與出漿管道接合部的伸縮節內緊固銷釘損壞， 連接處錯位脫

　　落，是這起事故的直接原因，車間的門朝里開，致使事故發生時，人員

　　無法逃避，也是造成人員死亡的直接原因之一。

　　2、該蒸球移裝前，未進行檢驗，也未辦理移裝手續，設備隱患未能及

　　時發現并排除，是這次事故的間接原因。

　　3、由于單位領導參國家有關鍋爐壓力容器及壓力管道的安全不重視，

　　沒有制定相關的管理制度，人員也未經安全知識培訓和考核就上崗，安

　　全技術人員未能及時檢驗發現損壞的緊固銷釘，使設備帶病運行， 也是

　　這次事故的重要原因。

　　該事故是一起嚴重的設備損壞事故， 屬責任事故。

　　三、預防事故發生措施

　　1、要用這次血的教訓，教育全體職工，增強安全意識，牢固樹立安全

　　第一的觀念，切實加強對安全生產的領導和管理， 健全組織，完善制度，

　　采取有力措施，把安全生產落到實處；

　　2、切實加強對設備的安全管理，做好維修保養，特別要加強對壓力容

　　器和鍋爐的監督和檢驗，徹底消除事故隱患，杜絕類似事故的發生；

　　3、加大安全生產宣傳力度，增強全員安全意識，對特種作業人員要進

　　行專門培訓和考核， 做到持證上崗，切實提高他們的安全知識和安全技

　　能，自覺制止和消除各種“三違”現象；

　　4、立即停止設備運行，由市鍋檢所進行檢驗，符合安全使要求且辦理

　　移裝有關手續后，方可恢復運行。

　　山東某化肥廠空分油水分離器超壓爆炸事故

　　一、事故經過

　　1988 年8月4日，山東 xx 化肥廠空分工段按計劃于上午停車檢修膨脹機。

　　8時50分，空分工段工段長電話請示廠調度室，同意停車。但因尿素車

　　間還要用空氣，因此，重新把空壓機開起來。

　　9時10分，聽到空壓機安全閥起跳放空聲，同時聽到空壓機電機運轉聲

　　音不正常，隨即 2號油水分離器發生爆炸。

　　1名工人被爆破的分離器擊中，

　　當即死亡，另 1名工人右上臂被爆炸飛出物擊傷。

　　事故后經現場勘察，發現 2號油水分離器西側兩封頭間筒體縱向撕裂，

　　空壓機一段 Dg10 排油閥接近全開 (差1／3圈)，二段、三段 Dg10 排油閥

　　處于全關位置， 1號油水分離器 Dg10 排污閥全開， 2號油水分離器 (爆

　　炸)Dg10 閥門接近全關 (差 1／4圈) ，油水分離器前送尿素系統空氣管上

　　Dg1O 閥門開度為 1／8圈， 2號油水分離器出口管通向 1號、 2號純化器

　　的閥門處于全關位置。分餾塔中液氧尚未排放。事故后對空壓機三段安

　　全閥進行起跳試驗，壓力為 5．7MPa 時開始泄漏， 5．9MPa 時起跳。

　　檢查 1號油水分離器底部瓷環間積滿大量鐵銹、油污和其他雜物，造成

　　排污不暢通。爆炸后對被爆裂的 2號油水分離器進行測量，最薄處

　　3．8mm ，最厚處 7．9mm( 此系爆炸后數據，爆炸前比此數據可能稍厚

　　)。

　　二、事故原因分析

　　1、造成這次爆炸事故的主要原因是壓力容器管理不善，沒及時檢測出

　　壁厚減薄。該設備規格為 ф320mm × 10mmX D30mm ，材質為 A3，最

　　高工作壓力為 5．39MPa，1971 年投入使用，至事故發生時已使用了 17

　　年。爆炸后發現內部腐蝕嚴重，最薄處僅 3?8mm ，設備狀況差。排污

　　閥已很長時間不通， 更加劇了設備底部的腐蝕，爆炸后的設備內部腐蝕

　　情況也充分說明了這一點。近幾年來，尿素車間曾多次發現 2號油水分

　　離器漏氣，并進行了補焊， 共補焊了 12 個點，補焊質量不符合技術標準。

　　廠部和機動科對該設備的管理不夠重視，從全廠來看，有重大系統、輕

　　空分，重廠控設備、輕非重點設備的傾向。對該設備沒有按照壓力容器

　　管理制度定期檢查維修，設備檔案不齊全。

　　2、造成這次事故的另一個原因是操作不當，判斷失誤，造成超壓。因

　　為尿素系統還需用壓縮空氣，這時，空壓機壓力已卸凈，重新開起空壓

　　機，并利用 1段、2段、3段排油閥進行升壓調節，當壓力升至 1．96MPa時，操作工就離開了現場。經事故后檢查， 2段、 3段排油閥全關，此時空壓機只向尿素系統供壓力 1．96MPa，流量僅為 16Nm3 ／h 的壓縮空氣，能夠排氣泄壓的僅有 1段排油閥和 1號油水分離器排污閥 ( 經檢查 1號分離器底部堵塞，造成排污不暢通 ) 。但空壓機銘牌打氣量為 300Nm3 ／h，在上述閥門開關情況下，不能使壓力穩定在 1．96MPa，由于判斷有誤，以為壓力已經穩定在 1．96MPa。當其離開現場后，壓力仍繼續上升，導致超壓，安全閥起跳，空壓機電機聲音異常，直至爆炸。

　　三、防止同類事故發生的措施

　　1、壓力容器按規范定期檢測。

　　2、正確維護使用設備，有異常及時檢查、消除缺陷。

　　3、空壓機在開動情況下，任何時候不能離開人，因為閥門在運行中會

　　逐漸變化。

　　貴州水鋼七女工喪生 "雪堆 "

　　2006 年01月08 日01:32 ，貴州水鋼氧氣廠三號制氧機空分塔在檢修過程

　　中，珠光砂突然大量噴泄， 27名正在塔前裝砂民工被埋在砂堆中，經搶

　　救， 20 人脫險并在水鋼總醫院門診部接受治療， 7名女工在此次事故中

　　喪生。

　　當日上午記者趕到現場， 只見上百名民工圍在水鋼氧氣廠大門口焦急的等待親屬的消息， 距離大門百余米遠處的三號制氧機空分塔前，雪白的珠光砂小山般堆了 4、5米高。

　　據生還者龍中權介紹，當天上午 9點30分左右，近百民工在現場作業，一些人用工具掏塔內雜物，一些人將掏出來的雜物用包裝袋進行包扎，“轟隆”的一聲巨響后， 白色粉塵噴泄而出， 將來不及逃生的民工掩埋在里面，幸存民工則四處逃竄。

　　據現場負責搶險的水鋼安全處負責人介紹，截止 12 點51分， 7名遇難者遺體全部被找到，據悉這 7名遇難者全部都是女性。目前，承包這項工程的包工頭已被警方控制。

　　從事故現象看： 可能是空分系統漏液， 打開人孔時，低溫液體大量汽化，冷箱內珠光砂大量噴泄出來， 埋住現場扒塔人員。

　　國內這種噴砂事故曾發生多起，某廠塔內設備因此損壞嚴重，不過好象未造成人員傷亡。一般空分系統檢修，扒珠光砂時，如果事先就發現系統有漏液現象，應先

　　把頂部所有人孔蓋板打開， 如果不急于扒砂， 可通入密封氣或其它方法，加溫一下珠光砂， 使存儲的液體汽化， 即使不能全部汽化， 減少存儲量，也可減少噴砂量。若急于搶修，液體泄露量又不是很大，應在上部人孔

　　蓋板打開的前提下， 迅速卸下底部珠光砂排放口， 人員也馬上撤離較遠，這樣即使珠光砂噴射出來，也能保證人員的安全。若液體泄露量很大，

　　還是安全第一，延長珠光砂加溫時間，確定無液體存儲，再扒砂，以保證人員、設備安全。

　　一起管道氧氣爆炸事故

　　一、事故經過

　　2005 年4月14 日上午 10 時左右 , 安徽省某公司機動科組織有關人員（總

　　調度、機動科長、儀表負責人、生產維修工人）共 8人進入調壓站進行氣動調節閥更換作業。作業人員首先關閉了管線兩端閥門隔斷氣源，然后松開氣動調節閥法蘭螺栓，在松螺栓過程中發現進氣閥門沒有關緊，仍有漏氣現象，又用 F 型扳手關閉進氣閥門。在漏氣情況消除后，作業人員拆卸掉故障氣動調節閥， 換上經脫脂處理的新氣動調節閥，安裝儀表電源線和氣動調節閥控制汽缸管線， 并用萬用表測量。

　　上述工作完畢，制氧工藝主管張某接到在場的調度長批準令， 到防爆墻后邊， 開啟氣動調壓閥約 2～3s 后,就聽到一聲沉悶巨響 ,從防爆墻另一側的前后噴出大火。

　　張某想轉身關閥 ,受大火所阻 ,即快速跑向制氧車間 ,邊叫人滅火 ,邊關停氧壓機以切斷事故現場的氧氣 ,阻止火勢擴大。后張某又想起氧氣來源于氧氣罐 ,便爬上球罐關閥 ,這才切斷了事故現場氧氣源。至此，火勢終于被控制住。

　　事后，通過爆炸現場勘察發現，調壓站內的氧氣管道被完全燒毀 , 旁路管道的上內部沒有燃燒痕跡， 證明管道被炸開。事故現場作業人員共有

　　8人，其中 7人死亡（３人當場死亡，４人經醫院搶救無效后死亡） 。事

　　故發生時另有 1人在調壓站氮氣間，與氧氣間中間有防火墻阻隔，沒有

　　受到傷害。

　　事后經調查， 該調壓管線的氣動調節閥經常發生閥芯內漏故障，投產以

　　來至少已更換過 3次氣動調節閥。

　　此外，該廠壓力管道未經安裝監督檢驗，對此，地方特種設備監察部門已下達了安全監察指令，責令禁止使用，恢復原狀，分管市長也多次進行協調，但因種種原因，隱患整改工作并沒有得到認真落實。二、事故原因分析

　　“4?14”氧氣管道爆炸事故發生后， 根據爆炸時出現的放熱性、 快速性特點，事故調查組確認這是一起化學性爆炸事故。

　　另據“加壓的可燃物

　　質泄漏時形成噴射流，并在泄漏裂口處被點燃，瞬間產生了噴射火”等現象，調查人員認為，燃燒、爆炸、噴射火是這次事故的主要特點，噴射火又是造成眾多人員傷亡和管道、閥門燒熔的重要因素。

　　燃燒爆炸的 3個基本要素是助燃劑、燃燒物質、點燃能量。在 3個基本要素中，缺少任何 1個要素都不會引發燃燒爆炸。

　　1、助燃物質

　　氧氣是一種化學性質比較活潑的氣體， 它在氧化反應中提供氧，是一種常用的氧化劑。

　　在生產環境中， 一般化工檢修規定， 控制氧含量在 17％～ 23% ，既要防止缺氧，又要防止富氧，兩種狀況均能導致事故。此次事故完全具備富

　　氧狀態條件。拆卸氣動調節閥，管內原存的余氣被釋放至大氣；在檢修過程中，發現閥門未關死，有氧氣逸出；在用氧氣試漏時，沒有證據表明氣動調節閥法蘭密封可靠，因此，有氧氣泄漏的可能性；爆炸時檢修管線內部必然存在氧氣。可見，在檢修過程中，有發生富氧狀態的環境和條件。

　　查證管道檢修試壓時的當班記錄， 事故發生前氧氣球罐和輸送管道內存

　　有2.5MPa，99.0% ～99.5% 的氧氣，當天試壓時通過氧氣管道壓力最低

　　1.3MPa，最高可能達到 1.8MPa；氣流速度大于 15m/s 。

　　2、可燃物質

　　在濃度較高的氧氣環境中，人體、衣物、金屬都會成為還原劑，與氧氣發生氧化還原反應。也就是說，人體、衣物、金屬在富氧狀態下成為可燃物。

　　更換的氣動調節閥雖然經過脫脂清洗， 但沒有按照有關安全規定進行完全脫脂，比對同批進貨的氣動調節閥解體檢查發現，其內部存有大量油脂。作業人員除脂過程只是用棉紗蘸少量四氯化碳擦洗外部可擦部位，

　　沒有解體浸泡、清洗，領用的 500ml 清洗劑僅用了 75ml ，脫脂方法和脫脂劑消耗量不能達到完全脫脂的要求，具有存有油脂的可能性。另外，

　　作業者的工具、衣物、手套也可能沾有油污（脂） 。因此，在作業環境中，有發生爆炸的可燃物質條件。

　　3、激發能量

　　從事故現場看，有多種造成爆炸燃燒的激發能量條件： 作業人員衣著化

　　纖衣物導致的靜電；使用非防爆型工具；采用非防爆型照明；在一定的壓力、溫度條件下，純氧能與油脂反應，反應后放出的熱量會引起油脂

　　自燃；作業者打開進氣閥用氧氣試漏，氣體絕熱壓縮導致的溫度上升；

　　操作閥門時開閥速度過快，高速氣流與管件、 閥門摩擦產生靜電等都可

　　能成為燃爆的激發能量。

　　4、事故原因分析推斷

　　燃燒爆炸的 3個基本因素都已滿足，燃燒爆炸很難避免。從事故后掌握

　　的情況進行分析推斷， 事故的發生過程是由于管道內部純氧狀態下或在泄漏形成管道外部空間呈富氧狀態，遇到激發能量后， 引起激烈的化學反應（燃燒、爆炸），爆炸后造成大量氧氣噴出，反應釋放出大量熱能，噴射火噴射的高溫致使鋼管熔化和燃燒反應更加激烈， 導致整根管線被毀和人員傷亡。

　　由此可以認定，新更換氣動調節閥脫脂不完全是事故的直接原因， 違章使用氧氣試漏是導致發生爆炸的另一重要原因。

　　三、預防措施

　　1、氧氣生產、輸送管道應按照《國務院特種設備監察條例》進行安全

　　性能檢驗，檢驗合格方可投入使用。檢驗的目的是檢查特種設備的制造

　　質量和安裝質量， 避免不符合安全使用要求的設備投入使用。 對不符合

　　安全技術規范的特種設備， 必須停止使用。在特種設備安全監察過程中，

　　要嚴格按照安全技術規范的要求實施檢查， 對達不到安全使用要求的設

　　備，應立即停止使用，并督促企業整改。

　　2、對化工生產、氧氣制造、輸送企業，應督促企業切實落實特種設備

　　安全管理的主體責任。對一些企業負責人安全生產責任意識淡薄、 思想

　　麻痹的現象要及時糾正， 通過完善企業特種設備各項管理制度，落實企

　　業安全責任，層層負責，嚴加管理，減少事故的發生，杜絕違章作業，

　　發現問題及時處理， 切實消除事故隱患， 對隱患不能及時消除和缺乏安

　　全保障的設備，在未整改之前必須堅決停用。

　　3、對列為重點監控的化工、制氧設備，必須要求生產、使用單位落實

　　具體負責人和具體監控措施； 加強重點部位的巡查，并制訂相應的預警

　　和應急救援方案，適時進行演練，提高應對緊急事件的能力。特種設備

　　安全監察機構與行業主管部門應當加強督促檢查。

　　4、特種設備安全監察部門要與安監部門、行業監管部門主動聯系、交

　　流、溝通，提高聯合執法能力，對交叉管理的化工、制氧生產企業，應

　　消除特種設備安全監察盲區，避免重大事故的發生。

　　5、對特種設備事故的處理既要注重事后追究，也不可缺少事前預防。

　　大多數生產安全事故是在發生事故或造成嚴重后果后才追究有關責任

　　人的刑事、行政責任的，而對不依法履行安全管理職責、落實安全工作

　　責任、違反特種設備安全管理規定造成隱患或危害公共安全的行為，懲

　　罰力度不夠。這就助長了一些企業、單位和個人冒險作業、違章指揮的僥幸心理，導致重大特種設備事故的頻頻發生，因此，事后追究是必不

　　可少的，其效果就是要達到“小懲大戒”的目的。 “刑輕利重”導致一

　　些領導重經濟，輕安全。應對的措施是勤檢查、多督促、抓落實、狠整

　　治、嚴執法，只有這樣，才能有效地實現特種設備事故的事前預防，減

　　少事故的發生。

　　一起 DH90空透電機負荷端軸瓦故障

　　2002 年10月27 日（周日）晚17：00，由于 DH90機組電機負荷端軸瓦溫

　　度高（ 77℃），加上該軸承進油壓力低，決定停車處理。而正常運行時

　　該軸瓦的溫度為 56℃。

　　19：58，主電機停運，檢查進油調節閥正常，

　　檢查進油壓力表，發現取壓管堵塞。打開軸瓦壓蓋，發現軸瓦逆電機轉

　　向轉動（周向 25mm ），之所以沒有轉動更多，是因為瓦溫測量電阻起

　　到了定位作用。軸瓦緊力喪失，瓦蓋頂端定位螺栓破碎。打開軸瓦，上

　　瓦頂部部分巴氏合金脫落，燒傷痕跡明顯；下瓦研傷極其輕微，最后刮刀修復后，回裝開車，瓦溫 56℃，運行正常。軸瓦緊力喪失，瓦蓋頂端定位螺栓破碎，軸瓦發生相對轉動，油瓦進油孔錯位。這是本次故障的根本原因。但瓦蓋振動測量值早在前一天就是 26日測量軸瓦振動時， 就

　　3.9 上升到 6.9 沒有引起測量者的注意，也是事故擴大的又一原因。同

　　時，還可以發現，軸瓦損壞時，并不一定要在軸瓦溫度超過報警值 （85℃）

　　和聯鎖值（ 95℃）時，才會發生。

　　六千空分設備啟動積液過程中主板式換熱器進液事故

　　安鋼制氧廠一號六千空分設備， 于一九八六年投產， 可逆式換熱器流程。在一次空分設備啟動積液過程中， 發生了主換熱器進液的事故，經查設備運行記錄，可能的原因是：膨脹機機后溫度過低， 出現了液體，即“機后帶液”。膨脹機后空氣直接旁通到污氮氣管道中，通過過冷液化器和

　　主換熱器的污氮氣通道， 排出空分冷箱。

　　而膨脹空氣進上塔閥門處于關閉狀態。

　　由于塔內實際配管的因素，出膨脹機后的空氣管道先向下約二米， 再向上三米進入過冷液化器， 機后所帶的液空先存入這段向下的彎管中，當液空積聚的數量增多后， 這段向下的彎管中的截面積減小， 機后空氣流動阻力增大，機后壓力上升，上長到一定程度后，機后空氣將會把積存

　　下來的液空向上帶入過冷液化器中，由于流動過大，使得進入進入過冷

　　液化器的這些液空不能馬上和中壓空氣換熱， 而使這些液空氣化， 因此就有相當一部分的液空進入了主換熱器，造成主換熱器中部溫度下降。這時，膨脹機的進口溫度將隨之下降，從而導致惡性循環。

　　也許有人會問：機后壓力上升后， 難道安全閥不啟跳？由于膨脹空氣進上塔閥門處于關閉狀態， 在開車過程中， 確實發生了機后安全閥啟跳的現象，但由于操作工未能及時分析出啟跳原因， 而導致第二次板式進液。那么，膨脹空氣進上塔閥門如果處于全開狀態，還會會發生這種現象

　　呢？這就不一定會發生了，因為積液的向下彎管的阻力增加時，膨脹空氣就會進入上塔，然后分別從氧氣管道、氮氣管道和污氮管道中排出，

　　此時，上塔壓力可能就不會上升得太多， 發生的可能性就會減小。

　　但是，由于機后的液空并不能進入上塔， 最終在上塔正常工作之前， 還會發生板式進液。

　　氧充裝過程中的爆鳴事故

　　一操作工在槽車充裝液氧時， 由于充裝低溫液體的軟管和槽車相連的接頭處，發生泄漏，他就用木錘敲擊快速接頭，進行緊固，但仍有少量泄

　　漏，就進行了第二次敲擊緊固。

　　就在這次緊固時， 在接頭處發生了爆鳴，據操作者說，他看到了一團淡藍色的火球，并伴隨著強烈的爆鳴聲。

　　經調查，由于充液軟管的快速接頭連接密封不好， 使用的紫銅墊圈上纏繞了多層電工用黑色膠布。在發生爆鳴后，再次查看時，紫銅墊圈上纏繞的黑膠布憶蕩然無存。

　　這說明此黑膠布在敲擊緊固時發生了燃爆。在這里，這黑膠布就是可燃物，液體氧就是助燃物，敲擊緊固可能就充當了擊發能量的作用。有人認為，敲擊時，可能是液氧中的碳氫化合物析出物在密封處起到了引爆源的作用； 也有人認為液氧浸泡過的黑膠布本身可能就起到了引爆源的作用，而無需碳氫化合物析出物的存在。

　　爆鳴事故的發生使操作工的聽力受到了暫時的影響， 對于任何設備并無

　　可見的損壞。

　　采取的措施有：一是禁止帶壓敲擊緊固接頭； 二是禁止使用纏繞其它密

　　封材料的紫銅墊圈； 三是定期檢驗液體儲槽的接地電阻；四是改造充液

　　軟管的不合理接頭。

　　分子篩進水事故

　　一、 事故經過

　　2004 年10月6日15 ：02，正在吸附的 2# 分子篩出口 CO2含量突然急劇

　　增加，很快滿量程 100ppm；膨脹機轉速由 28000r/min 降到 21100 r/min；

　　主換熱器熱端溫差急劇擴大，由 0.6 ℃擴大到 10℃。此時，空冷塔液位

　　達到 2000mm ，回水閥 LCV1101開度只有 5% 。由此判斷分子篩進水并

　　已經蔓延至主換熱器。于是，立刻進行以下操作： 1、停冷卻水泵、冷

　　凍水泵； 2、關空氣進冷箱總閥 HV101 ，同時停空壓機； 3、暫停分子篩

　　程序； 4、停膨脹機。打開 V1104 、V1223 、 V1225 閥排水。

　　10月6日16：00，打開 2# 分子篩純化器上下人孔蓋，發現上部有水浸過

　　痕跡，下部浸泡在水中。打開 1# 分子篩純化器上下人孔蓋，發現分子

　　篩干燥，無水浸痕跡。由此可見，正在使用的

　　2#

　　分子篩純化器進水，

　　1# 分子篩純化器沒有受到影響。一直到晚上

　　19： 30才把水排盡。

　　二、事故原因分析

　　經過分析討論，我們認為原因主要有以下三點：

　　1、2004 年10月5日，由于空冷塔液位差壓變送器損壞，液位指示失真，

　　經過與生產廠家聯系， 差壓變送器由廠家負責調換。

　　為不影響正常生產，

　　在變送器未調換前， 采取空冷塔液位就地儀表讀數和回水閥中控室 DCS

　　手動控制模式。

　　2、由于當班人員責任心不強，操作隨意性大，手動控制 LCV1101閥時

　　過于隨意，控制指令輸入后， 未及時檢查輸入數值， 閥門開度應為 56% ，

　　由于操作人員的隨意，只輸入了數值 5。

　　3、DCS 上液位報警、聯鎖值設置不合理。我們檢查了 DCS，發現空冷塔液位報警值為 1800mm ，聯鎖值為 2500mm ，而空氣進口高度為

　　1800mm 。

　　三、處理措施

　　2004 年10月7日早 8：00 ，空冷塔液位差壓變送器到貨，馬上和生產廠家配合更換。安裝完畢后，開啟各臺水泵， 確認空冷塔液位計工作正常，LCV1101閥工作正常。同時，我們將報警值改為 1000mm ，聯鎖值改為 1700mm ，并加上液位與進冷箱總閥 HV101聯鎖，將事故對設備的損害

　　降到最低程度。并進行聯鎖實驗，確認聯鎖動作正常。

　　空分車間分餾塔北側氬泵冷箱氮氣窒息事故

　　一、事故經過

　　2006 年7月8日凌晨 1點30分，空分系統工況調試已接近正常，液空純度

　　35% ，氧氣純度超過 96% ，并穩定上漲，氮氣已達標，含氧量 6ppm 。

　　此時系統突然停車， 為保證下次啟動的順利快速進行， 冷箱內采取保冷

　　手段。中午12點 30分再次啟動時， 空壓機電機聯軸器斷裂， 此時車間人

　　員全部在現場待命。 13點 30分突然下起大雨， 15點大雨停止之后檢查

　　是否有雨水進入冷箱內時，空分車間安全員 XXX 和二班班長 XXX 同志

　　從冷箱頂部向下部檢查， 15 點50分開始從頂部向下走，到二樓平臺處，

　　安全員 XXX 叫二班班長 XXX 回車間領鐵絲，當時氬泵冷箱上部和側面的人孔都是蓋死的，當二班班長 XXX 取出鐵絲返回現場后見氬泵冷箱上

　　部人孔已打開，沒有看到安全員 XXX 后返回主控室詢問安全員 XXX 下

　　落，沒有得到結果后又去找保全工，然后去人孔處觀看，發現里面有衣

　　服邊角后迅速回到主控室找人迅速組織搶救，同時撥打 120急救，搶救

　　過程中，有兩名同志先后進入氬泵冷箱后數分鐘后昏迷，后被迅速地從

　　上部拖出，16 點10分左右把打開側面人孔中救出并迅速抬到車間門口通風處，此時 120車已到現場，證實安全員 XXX 已經死亡。

　　二、事故原因分析

　　在調試和正常停車后，設備處于平均溫度在零下 185 ℃左右，內部形成約300Pa 左右的負壓狀態， 因為設備意外停車而沒有來得及向內沖入密封氣體，所以理論上判斷冷箱內無氣體或液體泄露。但是由于設備沒有

　　完全達到正常生產狀態， 所以并不能保證一定沒有內部氣體泄露。

　　之后醫院檢查發現，進入冷箱內搶救的人員都是由于氮氣窒息昏迷，結合上

　　面所述冷箱內設備狀態判斷冷箱內產生氮氣濃度過高的原因如下： 由于常壓下氧氣的液化溫度為零下 183攝氏度，氮氣的液化溫度為 196 攝氏度，而部分設備外表面的溫度正好介于這兩者之間，所以氧氣會被過多

　　得吸附在這些設備表面， 這樣冷箱內距離設備越近處氧氣濃度越高，越是距離冷箱避處氮氣濃度越高， 聯系到氬泵冷箱和主冷箱中間并不是全部封死，所以一定會有貼近主冷箱壁的氮氣向氬泵冷箱內流動，而且氬泵冷箱沒有填充珠光砂，氣體空間較大，氮氣被過多的聚集在里面，人員進入后造成窒息傷亡。

　　無錫某公司倉庫氧氣瓶爆炸事故

　　一、事故經過

　　1994 年7月14 日上午 10許銷售人員到倉庫提貨，準備一批高純氧氣瓶

　　40L）裝車。由于一只瓶上標簽已缺失，所以倉庫主任親自拿著一只

　　帶有氧壓表的夾具夾在瓶嘴上，準備測瓶內的壓力（通常的作法） 。在其打開瓶閥的瞬間，爆炸發生了！造成 1死 2 傷。

　　事故結果：

　　1．該氧氣瓶瓶閥脫離瓶體，將倉庫房頂的水泥預制板穿通。被炸開的夾具將倉庫主任當場打死，其顴骨被砸碎。在其倒地后，強大的爆炸氣

　　流將其周圍的一部分氣瓶震倒，有 6只氣體鋼瓶壓在他的身上（每只都

　　60kg 左右）！

　　2．強大的爆炸氣流帶著火焰將距離約 5米遠的銷售人員左半身燒傷。 在

　　無錫第三人民醫院治療后，嵌在臉部皮膚內的細鐵屑難以取出，此后其左半側臉部皮膚一直呈青黑色。

　　3．一名正在裝運氧氣鋼瓶的工人被強大的爆炸氣流從 1.5 米高的裝卸平臺上震落，當即昏倒在地上。

　　當他在無錫第三人民醫院醒來時不知發生了什么事故！（因為爆炸發生在他的身后） 。醫生檢查的結果是輕微腦震蕩，一星期后出院。該工人是此次受傷最輕的人員。

　　二、事故原因分析

　　1．在氧氣成品送入倉庫過程中，搬運工人（臨時工）總是戴著沾滿油

　　污的手套搬運鋼瓶。

　　通常都是一手抓住瓶閥并讓鋼瓶傾斜， 然后用一只腳踢鋼瓶的底部使其滾動到指定的地方 （至今我仍然會這一手！ ）。搬運

　　工人可能不慎將油污留在了閥嘴內。一般情況下， 油污在空氣中發生的是緩慢氧化反應，但在高壓（ 125bar ）和高純氧（ 99.995% ）的條件下

　　發生的卻是瞬間氧化反應，即爆炸！

　　2．由于倉庫管理混亂，氧化性氣體和還原性氣體的鋼瓶擺放在一起，

　　大約有 10瓶左右的甲烷（ CH4）鋼瓶就在爆炸的氧氣瓶附近！在同一間

　　倉庫內還放著大約 20瓶左右的氬氣鋼瓶（每瓶壓力在 150bar ）！所幸當

　　時氧氣鋼瓶的瓶體未發生爆炸！

　　事故后續：

　　1．經過調查后，作為公司領導階層，總經理和副經理各罰￥

　　100.00 元，

　　倉庫負責人也罰款￥ 100.00 元。受傷的銷售員被提拔為銷售部副經理。

　　最終結論是該倉庫主任是違章操作，公司賠償其家屬￥

　　50,000.00 元。

　　2．此次事故對操作工人的心理影響很大。公司花了兩個星期的勸說工

　　作，工人才敢恢復生產。然而，半年后的一天，一高純氫生產崗位的工

　　人串崗，至我所在的配氣崗位辦公室閑聊。 過程中，該工人掏出打火機，

　　未等我反應過來， “啪”的一聲就打著了！這個小小的動作差點沒把我

　　嚇死！因為，虛掩的門后就是我們的工作間， 內部放著大概十幾瓶零氣，

　　如甲烷（ CH4）、乙烷（ C2H6）、乙炔（ C2H2）、笑氣（ N2O）、甲硅烷

　　SiH4）、氫氣（ H2）、氮氣、氧氣等。一旦有少量泄漏并達到爆炸極限的話 ,,

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羅茨風機超壓爆炸事故：羅茨風機一直吸空會爆炸嗎？來看下這個問題

　　羅茨風機輸送的清潔空氣，不會發生爆炸的危險，所以，大家可以放心使用，關于這個問題，錦工風機也接到過這樣的咨詢，很多朋友因為以下幾點，誤認為風機會爆炸。

　　1、風機發熱

　　因為羅茨風機在輸送空氣的過程中是強制壓縮空氣的，所以，排出的氣體會散發一定的熱量，導致羅茨風機的殼體溫度很高，所以，有一部分朋友會誤認為可能會發生爆炸，這樣的認知是錯誤的，羅茨風機運行散熱是正常現象，不會發生爆炸的危險。

　　2、超壓現象

　　有一部分朋友的羅茨風機在運行過程中，可能因為管道堵塞，壓力超過額定壓力，還有就是選型時，風機型號選小了，導致超壓，有一部分客戶也會擔心爆炸的危險，風機超壓會導致電機燒壞，還可能導致風機故障，不會發生我們擔心的狀況。

　　3、輸送特殊氣體

　　羅茨風機可以輸送一些特殊氣體，如果我們輸送的是惰性氣體，是沒有必要擔心風機的安全問題，如果我們輸送沼氣、煤氣等特殊氣體，風機都是經過特殊處理的，比如：特殊密封，保證風機不漏氣，防爆電機保證沒有火花，這些都是可以保證風機的安全性能的。

　　羅茨風機能夠輸送的特殊氣體種類不多，對于氣體中含有強酸、強堿、有毒的介質，羅茨風機是沒法進行輸送，其次是輸送一些易爆氣體，如氫氣，這些也是沒法輸送的。

　　4、小結

　　如果我們輸送的是空氣，不用去擔心安全問題，如果我們輸送的是常見的特殊氣體，每天做好巡檢工作，風機的發熱屬于正常現象，風機超壓要及時排查故障，即可正常使用。

　　錦工風機專業生產羅茨鼓風機，空氣懸浮鼓風機、磁懸浮鼓風機，如果您有此方面的采購定制問題，可以聯系我們的全國免費客服熱線

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羅茨風機超壓爆炸事故：羅茨風機運行超壓是什么原因造成的

　　羅茨風機使用出現超壓是什么原因造成的?遇到這種情況很多客戶不知道怎么解決。目前羅茨風機應用行業廣泛性：污水處理、水產養殖、輸送、化工、化肥、水泥、鑄造、造紙行業等。

　　現在在水產養殖行業羅茨風機使用出現超壓是什么原因造成的?遇到這種情況很多客戶不知道怎么解決。目前羅茨風機應用行業廣泛性：污水處理、水產養殖、輸送、化工、化肥、水泥、鑄造、造紙行業等。不可以缺少羅茨風機來增氧、污水處理時經常出現羅茨風機憋氣的情況，請先不要擔心羅茨風機產品質量有問題，大部分是因為排氣環節堵塞導致，風機出風口不通暢，風排不出去，壓力上升，同時電機造成超壓超載，進而引發 羅茨鼓風機電流表升高。接下來江鼓品牌羅茨風機廠家就和大家說明一下，如何解決羅茨風機憋氣的問題!

　　羅茨風機是靠轉子軸端的同步齒輪使兩轉子保持嚙合。轉子上每一凹入的曲面部分與氣缸內壁組成工作容積，在轉子回轉過程中從吸氣口帶走氣體，當移到排氣口附近與排氣口相連通的瞬時，因有較高壓力的氣體回流，這時工作容積中的壓力突然升高，然后將氣體輸送到排氣管道。

　　羅茨風機用于水池底曝氣時，如水產養殖或污水處理，曝氣管的小孔或曝氣盤被泥巴堵住就會出現超壓的情況。出現羅茨風機超壓運轉或壓力表的數值超出額定壓力的情況時，我們需要對曝氣管或曝氣盤進行清理，對出現破損淤泥過度的盤期進行淘汰，從根本上解決風機超壓的問題。清理干凈后仍然超壓，這時我們考慮選擇風機時，壓力不準確導致。

　　羅茨風機的啟動我們是要求空載啟動，由于人工操作失誤，負壓啟動也會造成風機瞬間超壓，引起了其他的故障。正確的啟動方式是：空載啟動，慢慢關閉放空閥。

　　羅茨風機超壓是非常危險的情況，長期超壓，風機的使用壽命會大大縮短，如果存在超壓的情況，一定要及時進行解決。

　　江鼓品牌風機廠家提醒您，長期使用羅茨風機請關注設備使用情況，經常閱讀使用說明書，掌握羅茨風機的性能及保養方法，從而可以長期、安全、高效的使用。

高溫高壓羅茨鼓風機 高壓三葉羅茨羅茨鼓風機 羅茨鼓風機工廠 污水曝氣羅茨鼓風機

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